扎制6063鋁管DffTT性能

 焊接后熱影響區的熔合區和粗晶區對母材性能損傷較大，6063鋁管 6063鋁管焊接熱影響區的組織與性能特點 焊接熱影響區的組織大致可分為兩類：不易淬火鋼組織和易淬火鋼組織。不易淬火鋼組織變化后形成熔合區、粗晶區、重結晶區、不完全沖結晶區和時效脆化區；易淬火鋼組織轉變后形成崔獲取、不完全淬火區和回火區。6063鋁管屬于不易淬火鋼。易形成脆化，其損傷程度取決于母材的合金系統、焊前母材的原始組織狀態和焊接規范參數等。對于低于X65鋼級的6063鋁管，線能量偏低時除產生鐵素體和珠光體外，還易產生馬氏體（M上貝氏體（Bu和粒狀貝氏體（Bg線能量偏高時，粗晶區除易產生鐵素體和珠光體外，還易產生共析鐵素體和魏氏組織。一般認為，上貝氏體、先共析鐵素體和魏氏組織是造成脆化現象的有害組織。對于X70以上鋼級的針狀鐵素體6063鋁管，粗晶區的組織主要為貝氏體（板條貝氏體和粒狀貝氏體）塊狀鐵素體和先共析鐵素體。板條或塊狀鐵素體間或塊狀鐵素體的基體上存有MA 島。造成這種鋼粗晶區韌性降低的主要因素是1MA 組成物的相對量、尺寸和形態。Ma越多、尺寸過粗或過長，以及分布不均勻等使脆化現象嚴重。2有效晶粒尺寸或者說母材的晶粒長大傾向。隨著線能量的加大，不僅原奧氏體晶粒尺寸增大，而且二次結晶組織變粗、變大。板條鐵素體的減少以及塊狀鐵素體的增多成為粗晶區脆化的主要原因之一。本發明公開了一種6063鋁管的扎制方法，屬于6063鋁管制造領域。該6063鋁管的扎制方法，包括步驟一：下料從而獲得連鑄板坯；步驟二：對連鑄板坯加熱；步驟三：熱軋；步驟四：進行層流冷卻，冷卻速度為10~25℃/s終冷溫度為300~500℃，冷卻水量的大小為500~1200m3/h上下水量之比為1:1.5以保證6063鋁管在保證強度的同時提高了塑性和韌性；

步驟三包括第一階段：高溫奧氏體再結晶區軋制，且溫度范圍為為950~1180℃，軋制速度為1.0~2.0m/第二階段：低溫奧氏體未再結晶區軋制，且溫度范圍為800~920℃，壓力范圍為250~450Mpa軋制速度為0.5~1.5m/第三階段：γ+α）兩相區軋制，且終軋溫度范圍為（Ar360~Ar320℃，進一步細化了6063鋁管的奧氏體晶粒，鋁板彌補壓縮比不足造成的強韌性損失。6063鋁管的扎制方法及鋼管 6063鋁管制造領域，特別涉及一種6063鋁管的扎制方法。此外，本發明還涉及一種是用上述方法軋制的6063鋁管制成的管徑為Φ1422_鋼管。[0002]近年來能源結構的變化以及對能源需求的增長，極大地促進了長距離能源輸送的發展，6063鋁管即使用于制成進行長距離能源輸送的鋼管的一種鋼材。為提高輸送效率，降低工程投資，用于進行長距離石油天然氣輸送的6063鋁管向著高鋼級大口徑方向發展已成趨勢。由于受制造成本和制造難度的限制，目前世界各國大規模使用的6063鋁管最高鋼級為Χ80鋼級，制成的鋼管的最大外徑為1219mm[0003]維持鋼級和輸氣壓力不變的情況下，增加鋼管口徑，提高輸量，節約管道建設和維護成本最為有效、可行的方案之一。因此，基于現有的成熟技術，從考慮輸送管道的運營穩定性、安全性、高效性和經濟性出發，應該發展一種高韌性、用6063鋁管制成的外徑為Φ 1422mm鋼管。然而，目前，國內寬厚6063鋁管生產線尚未生產過板寬4470mm6063鋁管。此外，由于6063鋁管較厚、較寬，受原始板坯厚度限制，軋制壓縮比不足，最終6063鋁管產品在沖擊韌性，DffTT性能，強度性能匹配等方面存在困難。